摘要:对影响阻抗找水仪测量质量的因素进行了分析，找到了影响仪器含水、流量、集流质量的因素。通过完善仪器结构设计、建立检测手段等达到了提高仪器测量质量、保证仪器测量精度的目的。
 
引 言
阻抗找水仪是抽油机井环空测试中重要的仪器，它所测量的结果可以进行定量解释，得出抽油机井正常生产条件下的油、水两相产出剖面 。
 
阻抗找水仪推广使用以来由于仪器结构设计上的不完善，缺少检测手段等因素，测量质量受到影响，仪器一次下井成功率仅为 70%左右，不仅增加了测井生产成本，也直接影响到了资料录取的质量。作为承载着油田油井产出剖面动态监测重要任务的环空测试仪器，提高仪器测量质量，保证仪器测量精度，为油田提供优质、精准测井资料，保障生产有序进行，是*其重要的。经过几年的测井生产实践和在仪器维修工作中不断的研究和摸索，我们发现并解决了一些影响阻抗找水仪测量质量的问题，使仪器的测量精度得到了提高。
 
1 仪器简介
1．1 仪器结构
阻抗找水仪结构如图 1 所示，它主要由含水率计和产量计两部分组成。含水率计部分主要由电路筒、含水率传感器组成。产量计部分主要由dn50液体涡轮流量计、集流器及电机传动部分组成。

1．2 仪器工作原理
阻抗找水仪主要测量抽油机井井液的含水率和流量两大参数。
 
仪器采用阻抗法测量井液的含水率，该方法是通过给传感器的发射电*供电，再通过测量电*检测到与混相时含水率对应的电压信号，电路将此电压信号变为对应的脉冲信号，再输出到地面，并与取样时测量的全水值相对比求出井液的含水率 。
 
阻抗仪流量测量采用dn50液体涡轮流量计(霍尔元件)检测方式。运动流体流经涡轮时，涡轮带动磁钢转动，由于流过涡轮的流量大小与涡轮转速成线性关系，霍尔元件构成的传感器检测出涡轮的转速，经整形电路整形放大之后形成与涡轮转速相对应的脉冲信号，经电缆输送到地面，可通过脉冲信号的频率求出流体的体积流量。
 
2 存在问题的分析及处理
2． 1 含水测量方面
含水测量比较突出的问题是含水值输出不稳。检查仪器发现含水率传感器存在设计缺陷，有信号漏失现象。
 
原仪器的含水率传感器绝缘外壳是分体的，用胶粘合在一起，结合处存在缝隙，随着长时间使用，缝隙越来越大，当流体通过时有漏失，传感器测量电*的电信号会随之分流，使含水测量质量受到影响，如图 2(a)所示。

针对含水测量时出现的问题，我们对含水率传感器进行改进。改进后的含水传感器为绝缘筒内嵌电*环一体设计，表面不存在缝隙，避免了流体的漏失，防止了传感器测量电*电信号的分流，保证了含水测量精度，如图 2(b)所示。
 
对 2015 年和 2016 年含水率传感器改进前、后同一时期(3 月份)的含水率测量精度进行了统计，见表 1、表2。改进后的含水率传感器测量精度提高了 2．85%。


2．2 流量测量方面
在对影响仪器流量测量的调查中发现，dn50液体涡轮流量计支架不同心。dn50液体涡轮流量计是阻抗找水仪流量测量的核心部件，采用的加工方式是先加工涡轮上下支架再焊接在涡轮套上，因此涡轮上下支架不容易保持同心，影响了支架上涡轮叶片转动的灵活性，导致流量测量时启动排量达 3 ～ 5 m 3 /d，高于技术文件上规定的 2 m 3 /d。且由于涡轮支架是焊接在涡轮套上的，在测井过程中常出现涡轮支架扭曲变形、开焊而影响测井成功率。改进前调解涡轮过程中出现的变形现象如图 3 所示。在2015 年 182 口产出剖面测井中，因此而未测成的井数达 26 口之多，占全年产出剖面测井任务的 14．3% 。



经过不断研究和试验，改变了原有焊接的加工方法。采用dn50液体涡轮流量计上下支架与涡轮套整体加工的方式，保证dn50液体涡轮流量计上下支架高度同心，涡轮叶片转动灵活，如图 4 所示。改进后的dn50液体涡轮流量计*大提高了仪器测量精准度，流量测量下限由原来的 0． 5 ～ 3 m 3 /d 降低为 0．5 m 3 /d，见表 3。改进后的dn50液体涡轮流量计解决了测井时出现的涡轮支架变形及开焊现象，测井成功率得到了提高。
 
2．3 仪器集流方面
阻抗找水仪的测井流程是将仪器下放到目的层后张开集流伞，密封住套管，使井内流体全部流经仪器内腔的传感器，测得含水、流量参数。所以，集流伞是否张开，集流程度如何都是影响仪器测量质量的重要环节。
 
原有的滚珠式丝杠的使用寿命在 10 井次左右，而改进后的螺纹式丝杠，使用至今还未出现过任何问题。有效解决了测井时集流器打不开，检测不到流量和含水信号的问题。且改进后的传动丝杠其造价只有原成本的一半，大大节约了维修和测井成本。
 
2．3．2 缺少集流度检测手段
根据管流特点，流速快的液体分布在管流中心。油田进入高含水开发后期，在油井中，油相作为分散相，成泡状分布在流体中，它的流速大于水的流速，油相相对集中在管流中心。因此，在阻抗找水仪测量含水取样时，取样流体是否符合实际状态，在很大程度上取决于集流伞的集流程度。而目前，行业还没有一套关于仪器集流度检测的方法。
 
在生产实践中我们摸索着利用现有的流量标定装置，对仪器的集流度进行检测，检测方法正在不断完善中。
 
利用现有的 LJ － IB 型流量标定装置，将阻抗找水仪分别放入集流模拟井和套管模拟井中，对dn50液体涡轮流量计进行全集流和伞集流流量检测，前后两次测量结果进行比较，计算集流器的漏失量，试验数据见表 4。

2．3．1 集流伞打不开
查阅 2015 年仪器收发记录、维修记录时发现，在测井现场有多达十几次出现电机传动丝杠打滑，集流伞打不开，无法检测流量含水信号的情况。
 
集流伞的张收是靠电机提供动能的，丝杠是电机传动的主要组成部分。原设计采用的滚动丝杠，为了减少摩擦阻力，在螺母上加了一个撷套，在撷套上轴线方向按丝杠螺距，圆周方向每 60°加一个滚珠，以达到滚动目的，如图 5(a)所示。使用结果表明，该结构不可靠。随着使用时间的增长，滚珠失去作用，丝杠开始打滑，传动器起不到传动作用，集流伞打不开，检测不到流量和含水信号。
 
我们对电机传动丝杠的结构进行了改进，去掉原有的撷套及滚珠，改为 M8 ×1．25 螺纹式，如图 5(b)所示。改造后的传动丝杠采用了精加工工艺，研磨度为1．6 ，由于制造精度高，不会增加阻力。与原有的滚珠式电机传动丝杠相比较，现有的螺纹式电机传动丝杠不易产生滑扣现象，耐用、可靠。

从表 4 我们发现，该仪器 40 m 3 /d 流量以上的漏失量相对恒定，低流量漏失量偏大，由此我们判断该仪器集流器不合格。分析检查后发现，集流器伞布的绑扎位置出现问题，是导致其低流量漏失偏大的原因，需要重新维修。通过对仪器集流度的检测，根据相对漏失量，我们可以很容易地判断出集流器的集流程度，*大限度地保障了仪器的测量质量。
 
3 结 论
1)通过对阻抗找水仪含水传感器的改进，使仪器的含水测量精度提高了 2．9%。
2)dn50液体涡轮流量计加工方式的改进，将流量测量下限由原来的 3 m 3 /d 降低为 0．5 m 3 /d。
3)电机传动丝杠结构的优化，有效解决了仪器测井时集 流 器 打 不 开、检 测 不 到 流 量 和 含 水 信 号 的问题。
4)建立仪器集流度检测方法，使仪器的漏失量可监、可查、可控，仪器的测量质量得到充分保障。